Survey
* Your assessment is very important for improving the workof artificial intelligence, which forms the content of this project
* Your assessment is very important for improving the workof artificial intelligence, which forms the content of this project
• Eksi (-) işareti atomların düşük yoğunluğa doğru akışından dolayı gelmekte. • Konsantrasyon gradyanı varsa yayınma ile bir madde akışı olur. • (Genellikle doğru, fakat her zaman geçerli değildir). • D etkileyen en önemli iki faktör: a) Sıcaklık, b) Kompozisyon. • Düzensizlik artınca D artar (Tane sınırı ve dislokasyonlar) • Alaşımlardaki aktivasyon enerjisi saf metallerinden küçüktür. • Çözünen atomların ve boşluğun beraber bulunması boşluk konsantrasyon verimliliğini artırır ve çözünen atomların ortalama sıçrama hızı artar. METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Difüzyon katsayısı (D) nasıl belirlenir? JA ve DA direkt olarak ölçülemez, Değişik zaman dilimlerinde bileşim profili ölçülebilir. Kütle akış yönüne dik bir difransiyel element kütle balansı kurulduğunda, Örnek: Karbon taşınımı için; Giren Kütle - Çıkan Kütle = Birikim Bu iş için geçen zaman dilimi; Giriş Hızı - Çıkış Hızı = Hız Birikimi Tüm madde şekildeki düzlem 1 den geçmekte, dolayısıyla madde transfer hızı; (1 'deki akış) x (1 'in alanı) 'dır. Yani; Giriş Hızı = ( J A )1 dZ Jiçeri Jdışarı 1 2 Şekil. Tek yönlü difüzyon için difransiyel hacim elementi. diffusion2-osmosis birikim.gif (3.10) 27 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ Çıkış Hızı = J A1 + METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ ∂ (J A ) dZ ∂Z (3.11) Hız birikimi hacim yoğunluğu ile ifade edilirse; ∂[C A .dZ] ∂C = = AdZ Hız Birikimi ∂t ∂t (3.12) Sonuçta; ∂J ∂C = − ∂Z ∂t (3.13) Süreklilik eşitliği (Kullanımı tek yönlü akış ile sınırlı) (Atom akışı, sıvı akışı, ısı akışı, elektron, nötron akışı gibi...). Metalurjik işlemlerde genellikle tek yönlü kütle akışı, (3.13) eşitlikteki J yerine I. Fick kanunu ile elde edilen J ifadesi yazılır ise; 28 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ ∂[D1∂C1 / ∂Z] ∂C1 = ∂Z ∂t (3.14) II. Fick Kanunu Fe-C sisteminde; Yüksek C lu çelik Denklemin çözümü Z, t ve D1' e bağlı olarak C1' i verir t = t1 Co Kons.(C) % hacim Eşitlikte, C1 bağımlı Z ve t bağımsız değişkenlerdir. Saf Fe Co Z erf 2 2 Dt C ( Z, t ) = Co Co + erf 2 2 = Co Z 1 + erf 2 2 Dt t = t2 Co erf 2 Co/2 Mesafe, Z Şekil. Bir Fe-çelik difüzyon çiftinde kompozisyon profili. = Z 2 Dt Z 2 Dt Co 1 − erf 2 Z 2 Dt 29 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Eğer D sabit kabul edilirse, D ∂ 2C ∂Z 2 = ∂C ∂t (3.15) lineer diferansiyel denklemi elde edilir. Laplace dönüşümü kullanılarak Çubuğun üzerinde sadece Z > 0 olan kısımlar için çözüm; Sınır Şartları : C (Z = 0, t) = Co/2 : C (Z = ∞, t) = 0 Başlangıç Şartı : C (Z, 0) = 0 t bağımsız değişken olarak kabul ederek Laplace dönüşümü ile, Co ⎡ 2 Z / 2 Dt − y 2 ⎤ C( Z, t ) = dy ⎥ ⎢1 − ∫ e 2 ⎢⎣ π ⎥⎦ 0 (3.16) 30 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ − y 2 , fonksiyonu 1 den 0’ a hızla düşen bir fonksiyon e İntegral fonksiyonu = hata fonksiyonu 2 β −y2 Erf [β] = dy ∫ e π0 (3.17) Sonuçta; Co ⎡ Z ⎤ C( Z, t ) = 1 − erf 2 ⎢⎣ 2 Dt ⎥⎦ (3.18) Denklem (3.18) Z > 0 sınır şartı için gerçekleştirilmiş. Z< 0 bölgesi için ise konsantrasyon; C − C1 ⎡ Z ⎤ C( Z, t ) = C o − o 1 erf − ⎢ 2 2 Dt ⎥⎦ ⎣ (3.19) 31 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Tablo: Hata fonksiyonu değerleri tablosu β erf(β) β erf(β) β erf(β) 32 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Grube Çözümü: Başlangıçta karbon konsantrasyonu = C1 ve C1< Co ise, Arayüzey denge konsantrasyonu = Co-C1)/2 olacak; C o − C1 ⎡ Z ⎤ C( Z, t ) = C1 + 1 − erf ⎢ 2 2 Dt ⎥⎦ ⎣ (3.20) 1,1 erf β = erf [Z(2 Dt)] 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 0 0,4 0,8 1,2 [ 1,6 β = Z/(2 Dt) ] 2 2,4 2,8 Şekil. Hata fonksiyonun grafiksel olarak tespiti. 33 Kararsız Durum Difüzyonu • Konsantrasyon profili, C(x), w/ zaman ile değişir. • Maddenin korunumundan: • Fick‘in 1. yasası: • Nihai denklem.: Fick’in 2nci yasası Örnek: kararsız difüzyon • Bakır bir alüminyum çubuğa difüze olur. Şek. 5.5, Callister 6e. • Sınır şartları: t = 0 için, C = C0 ,x > 0 iken t > 0 için, C = Cs ,x = 0 iken x = ∞ ‘da C = C0 olur Örnek: Kararsız Difüzyon • Bakır bir alüminyum çubuğa difüze olur. • Genel Çözüm: “hata fonksiyonu" değerleri Table 5.1 de verilmiştir, Callister 6e. Proses Dizayn Örneği • Farzedin ki örneğimizde belli bir noktada belli bir süre sonra C1 gibi bir konsantrasyona ulaşmayı istiyoruz. C ( x, t ) C0 x 1 erf Cs C0 2 Dt olur Difüzyon demo: ANALİZ • Deney: C yi sabit tutan t ve x kombinasyonunu kaydedin. x C(x i , t i ) Co i 1 erf = (burada sabit) Cs Co 2 Dt i • Difüzyon derinliği şu denklemele verilir: Difüzyon demodan elde edilen veriler • Deneysel sonuç: x ~ t0.58 • Teorik tahmin x ~ t0.50 • Makul uygunluk! İşlem Sorusu • Bakır bir alüminyum çubuğa difüze olur. • 600C de 10 saat istenen C(x) değerini verir. • D500 and D600verilmiş olduğuna göre, 500 C de yapılan işlemde aynı C(x) konsantrasyonuna ulaşmak için kaç saat geçmesi gerekir? anahtar 1: C(x,t500C) = C(x,t600C). anahtar 2: her iki durumda da Co ve Cs aynıdır. • Sonuç: Dt sabit tutulmalıdır. • Cevap: Not: D değerleri burada verilmiştir. MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Difüzyon Prosesleri ile Yüzey Sertleştirme Karbürleme Nitrürleme Borlama Karbo-nitrürleme Yüzeye C 850-1000 °C 700-900 Hv Yüzeye B 400-600 °C 800-950 Hv Yüzeye B 750-1200 °C 900-2000 Hv Yüzeye C, N 900-1100 °C 900-1250 Hv 34 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Karbürleme (Sementasyon) Grafit Demir γ α Karbon Kons. Cs 1 2 t1 a) Cs/2 3 t2 Z 700oC α+Fe3C t3 b) Cs Konsantrasyon Şekil. a) Fe karbürizasyonu için kompozisyon profilleri, b) Fe-C denge diyagramı. Karbürleme: metal yüzeyine karbon vererek yüzey altına karbon emdirme 35 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Yüksek C Düşük C Dişli Dişli ve aks gibi yüzeyleri aşınmaya dayanıklı ve içi tok parçalar elde edilir. Düşük karbonlu bir çelik yüzeyinde yüksek karbonlu sert ve aşınmaya dayanıklı bir tabaka üretilir Aks 36 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Yüksek yüzey sertliği + tokluk (1-1.2 mm lik sert tabaka) Karbonlayıcı ortam = katı, sıvı, gaz. Mesafeye bağlı karbon miktarı: (II. Fick kanunu yardımı) Sınır koşulları: Sınır koşulları : Başlangıç koşulu : C(Z= 0, t) = C C(Z= ∞, t) = 0 C(Z, 0) = 0 yazılabilir. Arayüzey denge konsantrasyonu Co/2 yerini, Cs almış. Başlangıçta çelikte hiç karbon yoksa; Z ⎤ ⎡ C( Z, t ) = Cs ⎢1 − erf 2 Dt ⎥⎦ ⎣ (3.22) Başlangıçta C1 kadar karbon varsa ve C1 < Cs ise, Z ⎤ ⎡ C( Z, t ) = C1 + (C s − C1 ) ⎢1 − erf 2 Dt ⎥⎦ ⎣ (3.23) 37 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Eşitliğin açılması ile; C s − C ( Z, t ) C s − C1 C ( Z, t ) − C1 C s − C1 Z = erf 2 Dt = 1 − erf veya (3.24) Z 2 Dt C(Z,t) = Malzemenin yüzeyinden itibaren Z mesafedeki C konsantrasyonu C1 = Malzemenin başlangıç konsantrasyonu, Cs = Ortamın konsantrasyonu, Z = difüzyon (karbürizasyon) mesafesi (cm), D = difüzyon katsayısı (cm2/sn), t = difüzyon (karbürizasyon) süresi (sn), erf(β) = hata fonksiyonu (Tablo veya şekilden) 38 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ 1600 C δ, Ferrit Sıvı 1400 C Ötektik L+γ γ, Ostenit 1200 C 1000 C Ötektoid L + Sementit γ + Cementite Fe-F3C Faz Diyagramı 800 C α, Ferrit 600 C Sementit (Fe3C) Cs 400 C Fe 1% C 2% C 3% C 4% C 5% C 6% C 6.70% C 39 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Parça başlangıçta hiç C içermez ise, Cs ⎡ ⎛ Z 0 .5 ⎞ ⎤ C( Z, t ) = = C s ⎢1 − erf ⎜ ⎟⎥ 2 ⎝ 2 Dt ⎠⎦ ⎣ (3.25) Buradan 1 ⎛ Z ⎞ = erf ⎜ 0.5 ⎟ 2 ⎝ 2 Dt ⎠ (3.26) Tablo veya şekilden; erf (0.477 ) = 1 / 2 (3.27) Ve Z 0.5 = 0.9542 Dt (3.28) Kısaca Z C c = Sbt. Dt (3.29) 40 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ a) Karbürlenmiş ve yağda su verilmiş b a Bir 8620 çeliğinden imal edilmiş olan otomobil dişlisinin makro görüntüsü b) Karbürlenmiş ve havada soğutulmuş c 41 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Nitrürleme Malzeme yüzeylerine azot (N2) emdirme Çelik kalıplar. Yorulma ömrü yüksek Demirdışı alaşımlara da uygulama Azot atomu yarıçapı karbon atomundan daha düşük. İşlem karbürlemeden daha düşük sıcaklıkta gerçekleşir. Sıvı, Gaz ve Plazma ortamları Plazma ortamında; Paslanmaz çelik, Ti, Al 300-350 °C de 316L CrN fazı Sertlik = 900 VN 42 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ a METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ b Şekil a) 1035 çeliğinin azot gazı ile nitrürlenmiş yapısı. b) Sıvı siyanat banyosunda orta karbonlu çeliğini Nitrürlenmiş örnekleri. Demir dışı metal ve alaşımlarında da nitrürleme ile yüzey sertleştirilir 43 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Ti-6Al-4V alaşımında 700-900 °C de 850-2500 Hv sertlik TiN Ti2N α-Ti a) 100 μ b) 10 µ Şekil. Plazma iyon nitrürleme prosesi ile nitrürlenen Ti-6Al-4V alaşımında, a) nitrür tabakasının merkeze doğru değişimi ve b) yüksek büyütmede nitrür bileşik tabakaları 44 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Karbonitrürleme Yüzeyde C3N4 benzeri Fazlar üretilmeye çalışılır. Çok yüksek mukavemet ve tokluk kombinasyonu elde edilir. Gaz faz ortamında yüzey sertleştirilir. Genelde plazma yüzey modifikasyon işlemleri uygulanır Şekil. Bir çelik yüzeyinde karbonitrür yapısı 45 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Borlama Metal ve alaşım yüzeylerine Bor (B) emdirme, Sıvı, katı ve gaz (plazma dahil) ortamlarında yüzey sertleştirilir. Katı ortam ticari amaçla kullanılmakta a b Şekil. İki farklı çelikte elde edilmiş olan bor tabaka kesit yapısı: a) FeB ve Fe2B fazlarının morfolojisi 46 Sertlik, HV0.05 Borlanmış Ni Ni METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Tabaka kalınlığı, mm MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ Sıcaklık, K Şekil. 1073 K de yapılan borlama sonucunda üretilen Ni-bor tabakasının sertliği Alaşım elementlerinin atomik oranı, % Şekil. Demir esaslı alaşımlarda alaşım elementlerinin difüzyon derinliğine etkileri. 47 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Dekarbürizasyon Karbon fakirleşmesi Dekarbürizasyon; 1. 2. Karbürlemede oksitlenmeden Yüzey işlemek için Roktahedral boşluk< rC C atomu 800-900 °C de oktahedral boşluktan çıkar Şekil. 1148 çeliği; 925 °C de 8 saat karbürleme, Yağda su verme 825 °C de 15 dakika bekletme ve dekarbürizasyon. 48 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ C ( Z, t ) − Cs C1 − Cs = erfβ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Z β= 2 D.t (3.30) C(Z,t) = İşlem sonunda yüzeyden Z mesafede dekarbürize olmuş kısım konsantr.(%), Cs = Dekarbürizan ortamın konsantrasyonu (%), C1 = İşlem öncesi malzeme konsantrasyonu (%), 49 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Yeralan Atomların Difüzyonu Difüzyon çiftide atom boyutları çok çok farklı değil ise; Cu ve Ni çifti Cu Çinko Cu Ni JNi a JCu Ni Bakır Pirinç ΔZ b Şekil. Kirkendall hareketi. 50 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ Cu-Ni birleştirme 250 °C 107 gün Cu ve Ni içinde konstr. ölçme Sonuç: Cu latisi genleşmiş, Ni küçülmüş Konsantrasyon (%) Yüzey temizleme (Saf Cu ve Ni) a Mesafe (μm) b Mesafe (μm) Konsantrasyon (%) Cu-Ni çiftinde deney METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Şekil. Ni-Cu çifti. Konsantrasyon mesafe profilleri: a) Düşük sıcaklıkta ve b) 250 °C de 107 gün bekleme. 51 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Kirkendall Etkisi: Bir latisin diğerinin küçülmesi pahasına genleşmesi Bu etki ilk olarak L. Darken tarafından incelenmiş. Kirkendall Etkisi analizi DA ve DB = Karşılıklı yayınan A ve B atomlarının difüzyon katsayıları A ve B atomlarının karşılıklı akışları I. Fick Kanununa göre; ∂nB ∂n A J A = −D A ve J B = − DB ∂Z ∂Z (3.31) eşitlikleri ile belirlenebilir. JA ve JB = Birim alan içinden birim zamanda geçen A ve B atomlarının sayısı nA ve nB = Birim hacimde bulunan A ve B atomlarının sayısı DA ve DB = Doğal (intrinsic) difüzyon katsayıları olarak adlandırılırlar. 52 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Darken’ in kabulü: Birim hacimdeki atomların toplam sayısı sabit. n A + n B = Sabit (3.32) Kirkendall işaretinin hızı; ν = ΔZ / dt (3.33) İşareti geçen madde hızı ise, işaret hızı ile aynı büyüklükte fakat ters yöndedir; ν = −Hacim / zaman (3.34) Birim zamanda işareti geçen madde hacmi; J net Hacim / zaman = n A + nB (3.35) 1/ nA + nB = bir atomun hacmi 53 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Net akış = A ve B atomlarının akışları toplamı; ∂n A ∂n B − DB J net = J A + J B = −D A ∂Z ∂Z (3.36) Eşitlik işaret hızı eşitliğinde yerine konduğunda; ∂n A ∂n B ⎞ ⎛ D + D ⎜ A ⎟ B hacim ∂ Z ∂ Z ⎠ ν=− = +⎝ zaman nA + nB (3.37) n A + n B = Sabit idi ve nA nB NA = ve N B = nA + nB nA + nB (3.38) N B = 1 − N A ve ∂N B = − ∂N A (3.39) ∂Z ∂Z NA ve NB = A ve B atomlarının atomik oranları 54 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ İşaretin hızı; ∂N A ν = (D A − D B ) ∂Z (3.40) DA ve DB nasıl hesaplanır? ~ D = N BDA + N A D B (3.49) ~ D = karşılıklı difüzyon katsayısı İşaret hızı ve ~ D ölçülürse Doğal difüzyon katsayıları DA ve DB hesaplanabilir. ~ D hesaplamada en yaygın yöntem = MATANO ARAYÜZEY YÖNTEMİ Difüzyon katsayısı = f{konsantrasyon} Bu durum için II. Fick Kanunu yardımıyla; ∂N A ∂N A ∂ ~ = D( N A ) ∂t ∂z ∂z (3.50) 55 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Kompozisyon 2 Adım 1. Difüzyondan sonra mesafeye bağlı olarak kimyasal analiz yapmak (Bileşimin belirlenmesi, bileşim-mesafe değişimi grafiksel olarak çizilmek) 2. A ve B atomlarının aynı toplam akışa sahip olacak çubuğun kesitinin belirlenmesi Kesit = Matano Arayüzeyi (M ve N alanlarının eşit olduğu noktadaki kesit) Matano arayüzeyinin pozisyonu grafiksel integrasyon ile belirlenir. Deneysel olarak hassas ölçüm cihazları ile tespit edilebilir. İkincil elektron kütle spektroskobisi ile (SIMS) M Alanı İşaret Arayüzeyi N Alanı Matano Arayüzeyi Şekil. Matano arayüzeyinin alanları birbirine eşit olan N ve M gibi iki alanının tam ortasında yer alması. 56 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Fick kanunun Boltzman çözümü, 1 ∂z N A ~ D=− ∫ zdN A 2 t ∂N A N (3.51) A1 t = difüzyon zamanı NA = Matano arayüzeyinden z mesafede atomik konsantrasyon, NA1 = Difüzyon çiftinin bir tarafındaki, difüzyondan etkilenmemiş orijinal konsantrasyon. Rasgele bazı değerler alındığında, 57 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Tablo. Matano Metodu için varsayımsal difüzyon verileri Bileşim (% atom) - Metal A Matano Arayüzeyinden Uzaklık (cm) 100.00 93.75 87.50 81.25 75.00 68.75 62.50 56.25 50.00 43.75 37.50 31.25 25.00 18.75 12.50 6.25 0.00 0.508 0.314 0.193 0.103 0.051 0.018 -0.007 -0.027 -0.039 -0.052 -0.062 -0.072 -0.087 -0.107 -0.135 -0.182 -0.292 58 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ 1⎛ 1 ⎞ ~ D(0.375) = − ⎜ ⎟x( N A ) = 0 2t ⎝ 0.375' te ⋅ e ğ im ⎠ (3.53) dan, NA = 0.375’ e kadar olan alan ve difüzyon zamanının 50 saat (180.000 saniye) olduğu kabul edilirse; 2 1⎛ 1 ⎞ 1 ~ − 8 cm D(0.375) = − ⎜ x 0.0466 = 2.1x10 ⎟ 2 t ⎝ 18000 ⎠ 6.10 sn bulunur. (3.54) Difüzyon Katsayısının Sıcaklıkla Değişimi D = D o .e − Q / RT Do = frekans faktörü veya doğal difüzyon katsayısı Q = difüzyon aktivasyon enerjisi Q log D = log D o − 2.3RT (3.55) (3.56) 59 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Tablo. Difüzyonun sıcaklığa bağımlılığını göstermek için varsayılan değerler. Sıck. (°K) Dif. Kats. (D) 700 1.9 x 10-11 1.43 x 10-3 -10.72 800 5.0 x 10-10 1.25 x 10-3 -9.30 900 6.58 x 10-9 1.11 x 10-3 -8.12 1000 1100 5.0 x 10-8 2.68 x 10-7 1.0 x 10-3 0.91 x 10-3 -7.30 -6.57 logD Bir doğru (y = b + ax) denklemi m = −Q / 2.3R veya Q = 2.3Rm b = LogD o D o = 10 b Şekilden Eğim = -8000 m=− Q = −8000 2.3R R = 2 kal/mol 0b -2 Log10 D 1/T -4 Ordinat kesişimi Eğim = - 8000 -6 -8 -10 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 3 (1/T)x10 Şekil. Q ve Do’ ı elde etmek için çizilen deneysel difüzyon verileri. 60 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Q = 2.3(2)8000 = 36.000 kal./mol Ordinat kesişim noktası=0.7 Doğal difüzyon katsayısı değeri Do 2 cm D o = 10 b = 10 0.7 = 5 sec 2 − 36.000 / RT cm D = 5e sn Tm Sonuçta difüzyon katsayısı değeri Sıvı Sıvı Tm D ∼10-4 - 10-5 D ∼10-4 - 10-5 D ∼10-8 - 10-9 Katı To D ∼10-5 - 10-6 Tm : Ergime sıcaklığı To : Oda sıcaklığı D ∼10-20 - 10-50 Yeralan katı çözeltileri Katı D ∼10-10 - 10-30 To Arayer katı çözeltileri Şekil. Yeralan ve arayer çözeltilerinde farklı sıcaklıklarda difüzyon. Prof. Dr. Hatem AKBULUT 30.10.2006 30.10.2006 61 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ Yüzey ve Arayüzey Difüzyonu METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Tane sınırı Tane içi Yüzey Çok kristalli malzemelerde atom hareketi (Difüzyon) DYüzey > DTane sınırı > Dtane içi (latis) D s = D s o .e − Q s / RT D b = D b o .e − Q b / RT Ds ve Db = yüzey ve tane sınırı yayınabilirliği, (3.55) Dso ve Dbo = sabitler 62 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ A metali B metali Qs ve Qb = yüzey ve tane sınırı difüzyonu için deneysel aktivasyon değerleri. Kaynak arayüzeyi dz Şekil. Hacimsel ve tane sınırı difüzyonunun birleşik etkisi. Ag de sıcaklığa bağlı tane sınırı ve (tane içi), latis difüzyonu verileri. Tane sınırı difüzyonu çizgisinde D b = 0.025.e − 20.200 / RT Latiste (tane içinde) D l = 0.895.e − 45.950 / RT 63 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ 350 450 METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ 550 650 750 850 LogD -8 -10 -12 -14 Sıcaklık o C Şekil. Gümüşte tane sınırı ve tane içi (latis) difüzyonunun sıcaklıkla değişimi. 64 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ ÖZET: YAPI & DİFÜZYON Difuzyonun HIZLI Olduğu şartlar Difüzyonun YAVAŞ Olduğu Şartlar • Düşük atom yoğunluklu yapılar • Sıkı paket yapılar • Düşük ergime dereceli malzemeler • Yüksek ergime dereceli malzemeler • İkincil bağ yoğun malzemeler (Van deer Waals) • Ana bağların yoğun olduğu malzemeler (Kovalent bağ) • Difüze olan atomların boyutunun küçük olması • Difüze atomların boyutunun büyük olması • Düşük yoğunluklu malzemeler • Düşük yoğunluklu malzemeler 65 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Z ekseni Snoek Etkisi Arayer element difüzyonu iç sürtünmeler kullanılarak ölçülebilir. İlk kez Snoek, 1939 yılında açıklamış. Fe gibi HMK bir metalde N ve C gibi arayer atomları: a) Küb kenarlarının ortasında b) Küb yüzeylerinin merkezinde X veya W de bir C atomu <100> yönünde iki Fe atomu arasında bir yer bulur. Fe-Fe atomları arası mesafe belli. rc>rarayer W Y ekseni b Z X a X ekseni Y Şekil. HMK bir Fe latisinde arayer karbon atomlarının işgal ettikleri yerleri gösteren yapı. a ve b demir atomları X atomu tarafından dışarı doğru itilir ve birbirinden uzaklaştırılır ( iç sürtünme olur) Latis boyu uzar 66 MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ METALURJİ VE MALZEME MÜHENDİSLİĞİ Homojenleştirme Tavlaması Katılaşma sonunda alaşım elementleri dağılımı,(segregasyon) Fick denkleminin özel bir çözümü; ⎛ Dtπ 2 ⎞ ⎟ C = C o exp⎜ − 2 ⎟ ⎜ l ⎠ ⎝ (3.49) C = Homojenleştirme tavlaması öncesi konsantrasyon, Co = Homojenleştirme tavlaması sonrası konsantrasyon, D = Difüzyon katsayısı, t = Difüzyon süresi, l = Difüzyon mesafesi 67